Блок питания мощностью 1 кВт для УНЧ

Рейтинг:  0 / 5

Подробности

Категория: Блоки питания

Опубликовано: 23.03.2017 13:05

Просмотров: 3772

И.А. Коротков, Киевская обл.  РA 11'2005
Современный этап развития усилительной техники уже не удовлетворяется мощностью усилителей до 100 Вт. Большинство любителей и профессионалов интересуют усилители, которые могут отдавать в нагрузку мощность 250 Вт и более. Для конструкторов мощных усилителей в последние годы открываются широкие возможности. Так, например, появились мощные полевые транзисторы с изолированным затвором, позволяющие проектировать импульсные усилители класса D мощностью до / кВт и более. Для питания таких усилителей требуются специальные источники питания, * способные обеспечить необходимый ток в нагрузке и снабженные защитой по току для предотвращения выхода из строя дорогих оконечных каскадов. Один из таких блоков питания описан в данной статье.

В радиолюбительских журналах схемы импульсных источников питания мощностью более 500 Вт встречаются нечасто. Одна из заслуживающих внимания схем была опубликована в [1] сравнительно недавно. Однако и она уже не удовлетворяет возрастающим требованиям к источникам питания усилителей. Поэтому и был разработан импульсный стабилизированный источник питания со следующими параметрами:
Мощность, отдаваемая
в нагрузку...........................1 кВт
Выходное напряжение ...±50 В
Максимальный ток
в нагрузке............................10 А
Выходное напряжение
при максимальном токе
(не менее)..........................±48 В
Ток срабатывания
защиты.....................около 14 А
Частота
преобразования.............50 кГц
Принципиальная схема импульсного блока питания (ИБП) показана на рис.1. В основу схемы положена микросхема DAI TL494CN семейства контроллеров с широтно-импульсной модуляцией. Эта микросхема применяется в ИБП компьютеров и очень хорошо себя зарекомендовала.





Рассмотрим ее работу в схеме преобразователя более подробно.
TL494CN включает в себя усилитель ошибки, встроенный регулируемый генератор, компаратор регулировки "мертвого" времени, триггер управления, прецизионный источник опорного напряжения (ИОН) 5 В и схему управления выходным каскадом. Усилитель ошибки выдает синфазное напряжение в диапазоне 0,3...2 В. Компаратор регулировки "мертвого" времени имеет постоянное смещение, которое ограничивает минимальную длительность "мертвого" времени величиной порядка 5% от длительности выходного импульса.
Независимые выходные формирователи на транзисторах обеспечивают возможность работы выходного каскада в схеме с общим эмиттером. Ток выходных транзисторов микросхемы - до 200 мА. TL494CN работоспособна при напряжении питания 7...40 В.
На рис.2 показаны схема включения микросхемы и структурная компоновка ее внутренних цепей. При подаче питания запускается генератор пилообразного напряжения 2 и источник опорного напряжения 5.
Пилообразное напряжение с выхода генератора 2 (рис.3,а) подается на инвертирующие входы компараторов 3 и 4. На неинвертирующий вход компаратора 4 поступает напряжение от усилителя ошибки 1. Поскольку выходные напряжения источника питания в этот момент еще отсутствуют, сигнал обратной связи с делителя R2 R4 на неинвертирующий вход усилителя ошибки равен нулю. На инвертирующий вход этого усилителя подается положительное напряжение с делителя R5R7, к которому уже подключено опорное напряжение Uoп с
выхода ИОН. Выходное напряжение усилителя ошибки 1 в первоначальный момент равно нулю, но в процессе увеличения напряжения в цепи обратной связи с делителя R2R4 оно нарастает. Напряжение на выходе усилителя ошибки также увеличивается. Поэтому выходное напряжение компаратора 4 имеет вид последовательности нарастающих по ширине импульсов (рис.3,б
Неинвертирующий вход компаратора 3, обеспечивающего паузу, соединен с выводом 4 микросхемы.



Нa этот вывод подается напряжение с внешней RC-цепи C2R3, соединенной с шиной опорного напряжения Uoп. При появлении опорного напряжения оно прикладывается к этой цепи. По мере заряда конденсатора С2 ток через него и резистор R3 уменьшается: напряжение URЗ на резисторе R3 имеет форму спадающей экспоненты (рис.3,в) Выходное напряжение компаратора 3 представляет собой последовательность импульсов, уменьшающихся по ширине (рис.З,г). Из диаграммы выходных напряжений компараторов 3 и 4 (рис.3,б, г) видно, что они взаимно противоположны.
Выходные напряжения компараторов 3 и 4 являются входными для логического элемента "2ИЛИ". Поэтому ширинa импульса на выходе логического элемента определяется наиболее широким входным импульсом. Выходное напряжение элемента "2ИЛИ" показано на рис.3,д, из которого следует, что в начальный момент времени ширина выходных импульсов компаратора 3 превышает ширину выходных импульсов компаратора 4, поэтому переключения компаратора 4 не влияют на ширину выходного импульса элемента *2ИЛИ". В интервале времени (t0; t1) (рис.3,а) определяющую роль играет выходное напряжение компаратора 3. На рис.3,е,ж
показаны выходные импульсы на коллекторах транзисторов VT1, VT2. Ширина этих импульсов в интервале (t0; t1) плавно нарастает. В момент t1 выходной импульс компаратора 3 сравнивается с выходным импульсом компаратора 4.





При этом управление логическим элементом "2ИЛИ" передается от компаратора 3 к компаратору 4, так как его выходные импульсы начинают превышать по ширине выходные импульсы компаратора 3. Таким образом, в промежутке времени (t0; t1) выходные импульсы на коллекторах транзисторов VT1, VT2 плавно нарастают и обеспечивают плавный запуск преобразователя напряжения.
Перед каждым включением ИБП конденсатор С2 (рис.2), обеспечивающий плавный запуск, должен быть разряжен. Пришло время обратиться к общей схеме рис.1 преобразователя напряжения. Функцию конденсатора плавного запуска в ней выполняет конденсатор СЗ. При снятии питания конденсатор быстро разряжается через резистор R1, переход база-коллектор транзистора VT1 и диод VD1. Транзисторы VT1, VT2 выполняют функцию триггерной защиты. При подаче отпирающего напряжения на базу транзистора VT2 он открывается. Одновременно открывается транзистор VT1, шунтируя конденсатор СЗ и блокируя таким образом работу преобразователя напряжения. Напряжение с коллектора транзистора VT1 через цепь R4VD2
удерживает в открытом состоянии транзистор VT2. Отключение триггерной защиты происходит только после снятия напряжения питания.
В качестве силовых ключей применены мощные полевые транзисторы с довольно большой емкостью затвор-исток. Поэтому для управления этими транзисторами применены два блока ключей на транзисторах VT3, VT5, VT7 и VT4, VT6, VT8. Рассмотрим работу одного из них. Когда на выводе 8 микросхемы DAI присутствует высокое напряжение (транзистор внутри микросхемы закрыт), открываются полевые транзисторы VT3 и VT7. Последний шунтирует емкость затвора транзистора VT9, мгновенно разряжая ее. Транзистор VT5 закрыт. Как только на выводе 8 микросхемы установится низкое напряжение, транзисторы VT3 и VT7 закроются, а VT5 откроется и на затвор транзистора VT9 поступит отпирающее напряжение.
Резистор R18 предотвращает выход из строя транзисторов VT5, VT7, если один из них закрыт, а другой открыт не полностью. Осциллограммы напряжений на затворах транзисторов VT9, VT10 показаны на рис.3,з,и.
В цепи затворов транзисторов VT9, VT10 включены резисторы R20, R21, которые вместе с емкостями затворов образуют фильтр нижних частот, уменьшающий уровень гармоник при открывании ключей. Цепи R22, R23, С8, С9, VD5-VD8 также служат для уменьшения гармоник при работе преобразователя.
Первичная обмотка трансформатора Т1 включена в стоковые цепи транзисторов VT9, VT10. Напряжение обратной связи для стабилизации напряжения преобразователя снимается с обмотки III трансформатора.
Через делитель на резисторах R7, R8 оно поступает на микросхему DA1. Резистором R10 можно в
небольших пределах регулировать выходное напряжение ИБП.
Элементы R6, С4 определяют частоту работы внутреннего генератора пилообразного напряжения микросхемы DA1 (при указанных на схеме номиналах эта частота близка к 50 кГц). Меняя сопротивление резистора R6 и емкость конденсатора С4, можно при необходимости изменить частоту работы преобразователя напряжения.
Силовая часть схемы питается через сетевой фильтр СЮ, С11, L1, выпрямитель VD4 и конденсаторы С12, С13. Резистор R24 разряжает конденсатор фильтра в выключенном преобразователе. Микросхема DA1 и ключи на транзисторах VT3-VT8 питаются от стабилизированного источника питания на элементах Т2, VD3, С5-С7 и стабилизатора DA2. Резистор R25 служит для уменьшения броска тока через конденсаторы фильтра в момент включения ИБП в сеть.
Выпрямитель выходного напряжения преобразователя выполнен по мостовой схеме на диодах VD12-VD15.
Плавный запуск преобразователя напряжения позволяет использовать во вторичных цепях конденсаторы фильтров довольно большой емкости, что необходимо при питании усилителя мощности. Дроссели L2, L3 вместе с конденсаторами фильтра сглаживают пульсации выходного напряжения ИБП.
Защита преобразователя напряжения по току выполнена на транзисторах VT11, VT12. Приувеличении тока через резисторы R27-R30 транзисторы VT11, VT12 открываются и загораются светодиоды в оптопарах U1.1, U1.2. Транзисторы оптопар открываются и подают на базу транзистора VT2 отпирающее напряжение, что приводит к срабатыванию триггерной защиты. КонденсаторС1 предотвращает срабатывание защиты от случайных импульсных помех.
Конструкция и детали. Конструктивно ИБП выполнен на односторонней печатной плате (рис.4а, б). На плате расположены все элементы схемы, кроме SA1, FU1 и Т2. Также на отдельную маленькую плату вынесены резисторы R22, R23 и конденсаторы С8, С9. Они подсоединяются проводами к основной плате в точках, указанных буквами a, б, в. Резисторы R22, R23 сильно греются во время работы, поэтому плату с ними следует располагать так, чтобы резисторы не нагревали остальные элементы схемы. Диоды VD12-VD15 крепят на отдельном игольчатом радиаторе 1 Ох 12 см и соединяют с основной платой проводом диаметром не менее 1 мм.
С одной стороны печатной платы располагается радиатор (рис.4,6) длиной 170 см и высотой 10 см.



Желательно использовать игольчатый радиатор, но в крайнем случае подойдет и любой другой. К этому радиатору через изолирующие прокладки крепят элементы платы DA2, VD4, VT9, VT10. С противоположной стороны радиатора устанавливают вентилятор с таким расчетом, чтобы поток воздуха от него хорошо обдувал радиатор. Можно использовать вентилятор от компьютерного блока питания. Питание на него подают через резистор сопротивлением 320 Ом и мощностью 7,5 Вт с выхода +50 В преобразователя. Можно использовать резистор типа ПЭВ и закрепить его в любом месте корпуса. Допустимо также для питания вентилятора намотать дополнительную обмотку в трансформаторе Т1 (рис.1), как это сделано в [1]. Для этого потребуется намотать два витка провода диаметром 0,4 мм и подключить вентилятор согласно
рис.5.Трансформатор Т1 преобразователя наматывают на четырех сложенных вместе кольцах из феррита 2000НМ размерами К45х28х12. Моточные данные трансформатора приведены в
таблице.
 


Обмотки I и II трансформатора отделяют от остальных обмоток двумя-тремя слоями лакоткани.
Трансформатор Т2 используют готовый с переменным напряжением на вторичной обмотке около 16 В. Катушка L1 состоит
из 2x20 витков, намотанных на ферритовом кольце из феррита 2000НМ размерами КЗ1x18x7 в два провода диаметром 1 мм. Катушки L2, L3 наматывают на кусочках феррита диаметром 8... 10 мм и длиной около 25 мм проводом диаметром 1,2 мм в один слой по всей длине феррита.
В схеме преобразователя желательно использовать импортные электролитические конденсаторы с меткой 105°. В крайнем случае допустимо применение других конденсаторов, подходящих по размерам.
Конденсатор С12 набран из трех конденсаторов емкостью 220 мкФх400 В. Неэлектролитические
конденсаторы любого типа, например К73-17.
В качестве резистора R25 применяют три включенных параллельно резистора типа SCK105 или подобных, используемых в компьютерных блоках питания. Резисторы R22, R23 типа С5-5-10Вт, R27-R30 - С5-16В-5Вт.
Остальные резисторы любого типа, например МЛТ. Подстроечный резистор R9 типа СПЗ-19АВ или другой малогабаритный.
Высокочастотные диоды желательно использовать такие, как указано на схеме (КД212 и КД2999), так как импортные диоды, широко сейчас распространенные, не всегда хорошо работают на высоких частотах, особенно свыше 50 кГц. Диодные мосты можно применить любые подходящие по размеру: VD3 - с выпрямленным током не менее 500 мА; VD4 - с выпрямленным током не менее 8 А и напряжением не менее 400 В.
Транзисторы BSS88 можно заменить другими подобными полевыми транзисторами с изолированным затвором и n-каналом (напряжение сток-исток более 50 В, ток стока 0,15...0,5 А). Это могут быть транзисторы типов BSS123, BS108, 2SK1336 и т.п. Вместо мощных полевых транзисторов 2SK956 подойдут транзисторы типов 2SK787, IRFPE50. К сожалению отечественные аналоги вышеуказанных транзисторов автору неизвестны.
Микросхему TL494CN можно заменить микросхемой TL494LN, что позволит использовать преобразователь напряжения при температурах окружающей среды до -25°С, так как TL494CN работоспособна только при температуре выше 0°С. Также вместо нее можно применить аналог КА7500В. Оптопару АОТ101БС можно заменить АОТ101 AC, PS2501 -2. В качестве микросхемы DA2 можно применить КР142ЕН8Е или 7815. В случае использования микросхемы 7815 в изолированном корпусе при установке ее на радиатор изолирующая прокладка не потребуется. Транзисторы КТ502Е, КТ503Е допустимо заменить КТ502Г, КТ503Г, а диоды КД510А - практически любыми импульсными диодами, например, КД503, КД522 и т.п.
Настройка. Перед первым включением преобразователя в сеть следует снять сетевое напряжение с силовых цепей и подать питание только на трансформатор Т2. В первую очередь убеждаются в напряжении питания +15 В с выхода DA2. Затем с помощью осциллографа убеждаются в наличии импульсов на затворах полевых транзисторов VT9, VT10 и соответствии их осциллограммам рис.З.з,и. При замыкании накоротко конденсатора СЗ импульсы должны исчезать, а на затворах VT9, VT10 устанавливаться нулевое напряжение.
Далее, установив движок резистора R9 в среднее положение, подают напряжение питания на остальную часть схемы. С помощью вольтметра контролируют напряжение на выводе 1 DA1, устанавливая величину 2,5 В подбором сопротивления резистора R7. Подстроечным резистором R9 можно в небольшой степени изменять выходное напряжение преобразователя, однако необходимо контролировать импульсы на затворах полевых транзисторов VT9, VT10, чтобы их длительность не приближалась к крайним пределам (слишком короткие или слишком длинные), а находилась в среднем положении. В противном случае, при возрастании нагрузки или изменении напряжения питающей сети, стабилизация выходного напряжения ухудшится.
Для того чтобы не перегружать преобразователь напряжения и не сжечь мощные полевые транзисторы, настройку защиты по току лучше выполнить следующим образом. Временно впаивают вместо резисторов R27-R30 резисторы сопротивлением 1 Ом и мощностью 2 Вт. К выходу преобразователя подключают нагрузку и амперметр. Устанавливают ток нагрузки 1,3... 1,4 А и подбором сопротивлений резисторов R32, R33 добиваются срабатывания токовой защиты. Затем впаивают на место резисторы R27-R30. На этом настройку преобразователя напряжения можно считать законченной.
Если для питания усилителя или какой-либо другой нагрузки требуется иное напряжение, то выходное напряжение преобразователя можно изменить, изменив количество витков обмоток IV и V трансформатора Т1. При этом следует иметь в виду, что на один виток вторичной обмотки приходится около 7 В.
Литература:
1. Колганов А. Импульсный блок питания мощного
УМЗЧ//Радио. - 2000. - №2. - С.36.